Tresca本构模型VUMAT(2D/轴对称)(附源代码和详细注释)

一、ABAQUS自带Tresca本构与VUMAT对比

无标题.png
2022-04-17_12-53-25.jpg

二、Tresca本构模型介绍

   以下, 粗体符号表示向量或矩阵,上标“T”表示向量转置。

    当屈服函数fσ)的值为零时,材料屈服。这里σ是应力张量(为列矩阵)。如采用相关联的流动法则,则无穷小的塑性应变增量为

4-1.jpg

    式中,a是屈服函数的梯度,dλ是一个非负塑性乘子(non-negative plastic multiplier)。

    如果在分析增量步和 j+1之间施加一个应变增量Δε,则应力根据下式进行更新

4-2.jpg

    式中,εj 是增量步 之后的总应变,Dep是无穷小弹塑性本构矩阵。

    由于Dep高度依赖于σ,因此上式(4.2)通常取近似解。应变增量dε由弹性增量dεe和塑性增量dεp组成,因此:

4-3.jpg

    根据胡克定律得到弹性应力增量如下:

4-4.jpg

    式中D是弹性本构矩阵。

    结合式(4.1)与式(4.4)可得:

4-5.jpg

    综上可得下图中的径向映射法则(radial return mapping):

4-6.jpg
图4-1.jpg

    上图中,在增量开始时,考虑点处的应力为σA,其在,弹性区域(f<0,是屈服函数),当然其同样可以位于屈服面上(f=0)。弹性预测增量为Δσe,由此预测应力为σB。通过塑性修正增量−Δσp将应力返回到屈服面上的最终应力点σC。其中Δσp由下式得出:

4-7.jpg

    通常,Δσp由下式进行数值计算:

4-8.jpg

    其中,下标P表示积分路径上要计算a的点。在后向欧拉算法中,由于P对应于未知的最终应力状态σC,因此需要迭代。对于主应力呈线性的Tresca屈服准则,a沿积分路径是常数。

    以下介绍Tresca屈服准则在主应力空间中的表示。屈服面采用与线σ1=σ2=σ3对齐的六角棱镜的形式,可由六个屈服函数定义:

无标题2.png

    对于i=1,…,6,方程fiσk)=0对应于主应力空间中的平面Si ,这六个屈服面如下图所示。

无标题.png

三、Tresca VUMAT 算法实现

输入:

11.jpg

输出:

12.jpg

1:

111.jpg

2: 转化至主应力空间

112.jpg

3:

113.jpg

4:

114.png
5:
114题.png

6:

116.jpg

四、Tresca VUMAT 源代码(带注释)

C  ABAQUS 自带变量

      subroutine vumat(

C  只读-

     1 nblock,ndir,nshr,nstatev,nfieldv,nprops,lanneal,

     2 stepTime,totalTime,dt,cmname,coordMp,charLength,

     3 props,density,strainInc,relSpinInc,

     4 tempOld,stretchOld,defgradOld,fieldOld,

     5 stressOld,stateOld,enerInternOld,enerInelasOld,

     6 tempNew,stretchNew,defgradNew,fieldNew,

C  只写-

     7 stressNew,stateNew,enerInternNew,enerInelasNew)

C

      include 'vaba_param.inc'

      dimension props(nprops),density(nblock),

     1  coordMp(nblock,*),

     2  charLength(*),strainInc(nblock,ndir+nshr),

     3  relSpinInc(*),tempOld(*),

     4  stretchOld(*),defgradOld(*),

     5  fieldOld(*),stressOld(nblock,ndir+nshr),

     6  stateOld(nblock,nstatev),enerInternOld(nblock),

     7  enerInelasOld(nblock),tempNew(*),

     8  stretchNew(*),defgradNew(*),fieldNew(*),

     9  stressNew(nblock,ndir+nshr),stateNew(nblock,nstatev),

     1  enerInternNew(nblock),enerInelasNew(nblock)

C

      character*80 cmname

*        !

*        ! ************************** 用户自定义变量 ************* *************

*        !

      integer :: block_count

      dimension DElas (4 ,4) , test(4,4),

     1  stressNewInt (4 ,1) ,  

     2  strainIncInt (4 ,1) ,  

     3  strPr (3 ,1) ,  

     4  a1 (3 ,1) , a2 (3 ,2) ,  

     5  dStressPlas (3 ,1),

     6  stressinc(4,1)

*        ! ************************************************** ****************

C        ! ** 检查ndir和nshr是否符合2D或axisymmetry(ndir =3 and nshr =1)

      if (( ndir.ne.3) . or . ( nshr . ne . 1)) then

         call xplb_exit

      end if

*        !

C        ! ** 构建弹性刚度矩阵

*        !

C     PROPS(1) - E ,为弹性模量

C     PROPS(2) - v ,为泊松比

C     PROPS(3) - c, 极限剪应力

      E = props (1)

      v = props (2)

      c=props(3)

      zero=0.0D0

      second=0.5D0

      One=1.0D0

*        !

      tempOne = 1.0 D0 - v

      tempTwo = 1.0 D0 - 2.0 D0 *v

*        !

      DElas (1 ,1:4) = (/ tempOne , v , v , zero /)

      DElas (2 ,1:4) = (/ v , tempOne , v , zero /)

      DElas (3 ,1:4) = (/ v , v , tempOne , zero /)

      DElas (4 ,1:4) = (/ zero , zero , zero ,second * tempTwo/)

*        !

  DElas = ( E /((1.0 D0 + v )*( tempTwo )) ) * DElas

*        !

C        ! ************ 开始主循环 ************

*        !

      do 100 block_count = 1, nblock

*        !

C        ! 使用工程剪应变

      strainIncInt ( 1:3 , 1 ) = strainInc( block_count,1:3 )

      strainIncInt ( 4 , 1 ) = 2.0D0*strainInc( block_count,4 )

      

*        ! Elastic predictor stress 弹性预测应力

      stressinc=matmul(DElas,strainIncInt)

      stressNewInt(1:4,1)=stressOld(block_count,1:4)+stressinc(1:4,1)

*        !

*        ! Principal values of elastic trial stress  弹性预测主应力

        stressMean = 0.5 D0 * ( stressNewInt (1 ,1) +  

     1   stressNewInt (2 , 1) )

        RMohr = sqrt ((0.5 D0 *( stressNewInt (1 ,1) -  

     1   stressNewInt (2 ,1)))**2  

     2   + ( stressNewInt (4 ,1))**2)

*        !

        strPr (1 ,1) = stressMean + RMohr

        strPr (2 ,1) = stressMean - RMohr

        strPr (3 ,1) = stressNewInt (3 ,1)

        twoTheta = atan2 ( stressNewInt (4 ,1) , 0.5 D0  

     1   *( stressNewIn t (1 ,1)  - stressNewInt (2 ,1)) )

*        !

*        ! Evaluate yield functions 计算屈服函数

        tempOne = 2.0 D0 * c

        f1 = strPr (1 ,1) - strPr (2 ,1) - tempOne

        f2 = strPr (2 ,1) - strPr (1 ,1) - tempOne

        f3 = strPr (2 ,1) - strPr (3 ,1) - tempOne

        f4 = strPr (3 ,1) - strPr (2 ,1) - tempOne

        f5 = strPr (3 ,1) - strPr (1 ,1) - tempOne

        f6 = strPr (1 ,1) - strPr (3 ,1) - tempOne

*        !

*        ! 根据屈服函数值进行修正

  if ( ( max ( f1 ,f2 , f3 , f4 ,f5 , f6 ) <= 0.0 D0 ) . OR .  

     1   ( totalTime == 0.0 D0 )) then

*        ! ** ELASTIC 弹性

*        ! 无需修正            

*        !

      else if ( ( f1 >= 2.0 D0 * f4 ).AND.( f1 >= 2.0 D0 * f6 ) ) then

*        ! ** Return to single surface (1) 修正至面(1)

      a1 (1:3 ,1) = (/ -0.5 D0 , 0.5 D0 , 0.0 D0 /)

      strPr = strPr + a1 * f1

*        !

      else if ( ( f4 >= 2.0 D0 * f1 ).AND.( f4 >= 2.0 D0 * f5 ) ) then

*        ! ** Return to single surface (4) 修正至面(4)

      a1 (1:3 ,1) = (/ 0.0 D0 , 0.5 D0 , -0.5 D0 /)

      strPr = strPr + a1 * f4

*        !

      else if ( ( f6 >= 2.0 D0 * f1 ).AND.( f6 >= 2.0 D0 * f3 ) ) then

*        ! ** Return to single surface (6) 修正至面(6)

      a1 (1:3 ,1) = (/ -0.5 D0 , 0.0 D0 , 0.5 D0 /)

      strPr = strPr + a1 * f6

*        !

      else if ( f6 < 2.0 D0 * f3 ) then

*        ! ** Return to line (6/3) 修正至线(6/3)

      a2 (1:3 ,1) =(/ 1.0 D0 /3.0 D0 ,-2.0 D0 /3.0D0,1.0 D0 /3.0 D0 /)

      a2 (1:3 ,2) = (/-2.0 D0 /3.0 D0,1.0 D0 /3.0 D0,1.0 D0 /3.0 D0 /)

      strPr = strPr +matmul ( a2 , reshape ( (/ f3 , f6 /) ,(/2,1 /)))

*        !

      else if (( f1 < 2.0 D0 * f6 ) . AND . ( f6 < 2.0 D0 * f1)) then

*        ! ** Return to line (1/6) 修正至线(1/6)

      a2 (1:3 ,1)=(/-1.0 D0 /3.0 D0,2.0 D0/3.0 D0 ,-1.0 D0 /3.0 D0/)

      a2 (1:3 ,2)=(/ -1.0 D0/3.0 D0,-1.0 D0/3.0 D0 ,2.0 D0 /3.0 D0 /)

      strPr = strPr + matmul ( a2 ,reshape ( (/ f1, f6/) ,(/ 2,1/) ) )

*        !

      else if ( ( f1 < 2.0 D0 * f4 ) . AND . ( f4 < 2.0 D0 * f1)) then

*        ! ** Return to line (4/1) 修正至线(4/1)

      a2 (1:3 ,1) = (/-2.0 D0 /3.0 D0 ,1.0 D0 /3.0 D0,1.0 D0 /3.0D0 /)

      a2 (1:3 ,2) = (/ 1.0 D0 /3.0 D0 , 1.0 D0 /3.0 D0,-2.0D0/3.0D0 /)

      strPr = strPr + matmul ( a2 , reshape ( (/ f1 ,f4/) ,(/2,1/)))

*        !

      else if ( f4 < 2.0 D0 * f5 ) then

*        ! ** Return to line (5/4) 修正至线(5/4)

      a2 (1:3 ,1) = (/ -1.0 D0 /3.0D0,2.0 D0/3.0 D0 ,1.0 D0 /3.0 D0 /)

      a2 (1:3 ,2) = (/2.0 D0 /3.0D0 , -1.0D0 /3.0D0,-1.0 D0 /3.0 D0 /)

      strPr = strPr + matmul(a2,reshape ((/ f4 , f5 /) ,(/ 2, 1 /) ) )

*        !

      else

*        ! ** 错误

        call xplb_exit

      end if

*        !

*        ! ** Transform principal stresses back to Cartesian 将主应力转换回笛卡尔坐标

        twoTheta = - twoTheta

        stressMean = 0.5 D0 *( strPr (1 ,1) + strPr (2 ,1))

        offset = 0.5 D0 *( strPr (1 ,1) - strPr (2 ,1)) * cos (twoTheta)

        stressNewInt (1 ,1) = stressMean + offset

        stressNewInt (2 ,1) = stressMean - offset

        stressNewInt (3 ,1) = strPr (3 ,1)

        stressNewInt (4 ,1) = 0.5 D0 *( strPr (2 ,1) - strPr (1 ,1)) *  

     1  sin( twoTheta )

*        !

*        ! ** Prepare output 输出,更新应力

        stressNew ( block_count , 1:4 ) = stressNewInt ( 1:4 , 1 )

*        !

100   continue

      end

程序下载:

Tresca本构模型VUMAT(2D/轴对称)(附源代码和详细注释)的图22Tresca-VUMAT-2D-1.zip

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